根据原有钢包的锥度，额定容量时，相对来说钢包属于瘦高型，综合考虑精炼时钢包耐火材料的侵蚀情况，将精炼时正常的精炼空间定为一，正常精炼钢水量。在正常生产中，若连铸出现故障，钢水量满足精炼要求则直接回精炼工位精炼。电极分布圆的选择精炼炉采用中石墨电极。电极分布圆合适与否，不仅直接关系到精炼炉加热速度，还直接关系到精炼炉包衬的使用寿命。

　　特别是由于电弧的外吹效应形成的三个热区的耐火材料的侵蚀最为严重。为此提出了耐火材料侵蚀性指数作为电极分布圆选择的主要依据之一。因此，在满足加热和保证设备安全运行的条件下，电极分布圆应选的尽量小。表不同阶段电弧弧柱中的电位梯度电弧燃烧阶段熔化初期熔化中期精炼期，

　　布圆的需求，保证三相电极在升降过程中各段的电极分布圆保持同心，决定三相电极横臂采用“歪把十倾角”的布置方式，除B相电极横臂利旧外，A、C两相均重新设计制作成前部弯曲的形式，同时三相电极均向中心倾斜1.90。

　　精炼护炉盖为了适应倾斜电极的需求，保证在电极升降过程中各处的电极分布圆保持同心，炉盖上的三个电极孔必须设计成倾斜孔，给砌砖带来很大的不便。而且，包盖处最大的电极分布圆为650，此时相邻两相电极间最小间距仅为210，不适合使用电极水冷圈。在精炼过程中，包盖距钢液面距离最远仅为150，须承受很强的热辐射。更为重要的是，砖砌的包盖与钢包口密封不好，造成精炼过程中的强还原性气氛无法保持。因此，决定精炼炉炉盖采用全水冷结构，在中央三角区采用耐火材料浇注的预制件代替传统的电极水冷圈。

　　这样既保证了使用又避免了使用过程中更换水冷圈的麻烦，也降低了消耗。从几个月的使用情况看，炉盖三角区一直没有更换过，降耗效果明显。电极夹紧装里电极夹紧装置采用顶杆式，蝶型弹簧压紧，液压放松。其中A、C两相的液压装置直接布置在横臂前端的弯曲部分上，以利于检修。钢包底吹氮气搅拌的选择搅拌是加速冶金反应、促进钢水成分、温度均匀和夹杂物上浮的最重要手段。

　　冶金上采用的搅拌手段有机械搅拌、吹氢搅拌、吸吐搅拌和电磁搅拌。综合考虑现场情况和设备投资情况等，决定采用吹氢搅拌。吹氢搅拌可以用喷嘴和透气砖吹人来实现。根据目前国内外耐材性能看，国内一般要求耐火材料的侵蚀性指数<400MWV/mZ，而国外则要求<以刃MWT/mZ。再者，电极分布圆的大小还关系到三相电极夹持装置的布置和将来维护检修的问题。综合考虑的结果，决定将电极分布圆直径的数据选择如下：包盖电极孔处取650，预留50精炼空间时（此时为精炼包最小精炼钢水量37.8t），钢液面处电极分布圆直径550。